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2023 06-21: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十

2023-06-21

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究四十采用上述三種（a、b、c）算法，基本上可處理工程結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)分析中碰到的絕大部分接觸一碰撞問(wèn)題。罰函數(shù)法由于其原理

2023 06-21: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十九

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十九 (4)接觸算法與設(shè)置 ① 在大型復(fù)雜工程結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)數(shù)值分析中 ,結(jié)構(gòu)中的不同部分發(fā)生相互接觸一碰撞現(xiàn)象的處理是其難

2023 06-21: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十八

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十八 (3) 邊界條件與初始條件模擬中邊界條件與初始條件的設(shè)置與實(shí)驗(yàn)保持 -致，在夾芯板的邊緣處采用固支邊界條件(即約束相

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十七

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十七 (2)材料模型實(shí)驗(yàn)中夾芯板的前后面板采用 2A12-O鋁合金，其材料參數(shù)分別為密度p s =2700Kg/m'，彈性模量72.4GPa，屈服強(qiáng)度75.

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十六

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十六受客觀條件的限制，實(shí)驗(yàn)獲得的數(shù)據(jù)比較有限。為了更加全面地描述夾芯板的動(dòng)力響應(yīng)問(wèn)題，采用有限元方法計(jì)算已經(jīng)成為

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十五

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十五芯層厚度對(duì)結(jié)構(gòu)變形的影響芯層厚度對(duì)結(jié)構(gòu)的整體抵抗變形能力也起到重要的作用，在質(zhì)量 --定的前提下選擇合適的芯層

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十四

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十四參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)變形的影響優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)是給定夾芯板的質(zhì)量，面積和沖量的情況下，使得夾芯板的后面板的最終變形最小

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十三

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十三加載面積對(duì)夾芯板變形的影響泡沫子彈的加載面積不僅影響著夾芯結(jié)構(gòu)前面板的受載面積而且對(duì)整個(gè)的響應(yīng)也產(chǎn)生重要的影

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