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2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十四

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十四參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)變形的影響優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)是給定夾芯板的質(zhì)量，面積和沖量的情況下，使得夾芯板的后面板的最終變形最小

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十三

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十三加載面積對(duì)夾芯板變形的影響泡沫子彈的加載面積不僅影響著夾芯結(jié)構(gòu)前面板的受載面積而且對(duì)整個(gè)的響應(yīng)也產(chǎn)生重要的影

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十二

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十二與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的比較泡沫子彈撞擊下泡沫金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)的實(shí)驗(yàn)中，試件的幾何與材料參數(shù)如下，方板邊長(zhǎng)為

2023 04-04: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十一

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十一當(dāng) Ψ (t)=0時(shí)，夾芯板的中心點(diǎn)處達(dá)到最大撓度。 3-58式兩邊分別求導(dǎo)，得到： Ψ (t)=- [√(12N 0 /mL 3 )]· [ w 1 +w 2 + ( M 0U +M 0C

2023 04-04: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究三十第三相的運(yùn)動(dòng)情況與 R/L＜1/ √ 2時(shí)類(lèi)似，在板的中心點(diǎn)存在靜態(tài)塑性鉸，在固支邊在靜態(tài)塑性鉸線，如圖3-9所示。其運(yùn)動(dòng)方程

2023 04-04: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十九

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十九板在第二相的運(yùn)動(dòng)過(guò)程中，中心區(qū)域繼續(xù)以速度 v 1 向下運(yùn)動(dòng)，而其余部分則繞固支邊轉(zhuǎn)動(dòng)。依據(jù)動(dòng)量矩定理，某一時(shí)刻

2023 04-04: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十八

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十八當(dāng) R/L＞1/√2時(shí)，絞線CD到達(dá)固支邊時(shí)絞線EF還未到達(dá)中心點(diǎn)，因此，板的響應(yīng)過(guò)程不同，如圖3-7所示，第一相結(jié)束時(shí)ζ 1 =L

2023 04-04: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十七

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動(dòng)力響應(yīng)研究二十七下面求解式 (3-43), 令 ( 12N 0 /mL 3 ) (T-T 2 ) = θ ,且 t an θ=K, 則： w( T ) = [ w 1 +w 2 +( M 0U +M 0C ) /N 0 ] ·cos θ ·[ √ ( 12N 0 /mL 3 ) ]3

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